燃?xì)忮仩t的組成和結(jié)構(gòu) 鍋爐輸出高溫蒸汽干燥效果好

導(dǎo)讀：

針對鍋爐選型問題，方快鍋爐做出一個簡單的計算公式，大家可根據(jù)自己實(shí)際情況進(jìn)行對照換算就可以大概估算出需要使用的鍋爐容量了。

針對鍋爐選型問題，方快鍋爐做出一個簡單的計算公式，大家可根據(jù)

針對鍋爐選型問題，方快鍋爐做出一個簡單的計算公式，大家可根據(jù)自己實(shí)際情況進(jìn)行對照換算就可以大概估算出需要使用的鍋爐容量了。

燃燒控制系統(tǒng)燃?xì)忮仩t燃燒控制系統(tǒng)的目的是控制燃?xì)馊紵倪^程，使用戶

燃燒控制系統(tǒng)燃?xì)忮仩t的組成和結(jié)構(gòu)燃燒控制系統(tǒng)的目的是控制燃?xì)馊紵倪^程，使用戶對輸出蒸汽負(fù)荷的要求與燃?xì)馊紵懦龅臒崃肯噙m應(yīng)，并且確保鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)和安全性。

氣速再增大，床層中會發(fā)生大量鼓泡現(xiàn)象

氣速再增大，床層中會發(fā)生大量鼓泡現(xiàn)象。床層內(nèi)出現(xiàn)由含顆粒稀少的氣泡相和含顆粒眾多的乳化相組成的兩相狀態(tài)。床層攪動強(qiáng)烈，但仍有明顯的呈波動的床層分界面。

針對某電廠2×660MW超超臨界鍋爐混煤摻燒下灰渣可燃物突升問題,分析了灰渣可燃物的變化規(guī)律,根據(jù)入爐煤煤質(zhì)化驗(yàn)報告、摻配方案、運(yùn)行歷史數(shù)據(jù)及采取的技術(shù)措施,并結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際狀況,從燃用煤種及鍋爐運(yùn)行情況2個方面分析了灰渣可燃物突升的原因,并提出了相應(yīng)的建議.分析表明:近期特定供應(yīng)商煤種(上海煤)煤質(zhì)波動較大,且存在極難燃的煤質(zhì)成分,引起灰渣可燃物異常升高;爐渣可燃物最高時間段,鍋爐額定負(fù)荷時鍋爐運(yùn)行氧量為0.96％,明顯低于日常運(yùn)行控制值和設(shè)計值,且高溫?zé)煔鉁囟缺绕渌惞r下該區(qū)域煙氣溫度低約55℃～60℃,是導(dǎo)致鍋爐燃燒進(jìn)一步惡化的原因.燃用上海煤時,建議采用提高磨煤機(jī)加載力、摻燒投運(yùn)方式選擇中下層燃燒器、加大摻燒磨上下二次風(fēng)開度等措施,以提升摻燒該煤種的燃盡程度。

1987年，原機(jī)械工業(yè)部電工局與上海工業(yè)鍋爐研究所召開全國水火管鍋爐技術(shù)研討會，充分肯定了新型水火管鍋爐所取得的成績，并指出進(jìn)一步研究內(nèi)容。此會促進(jìn)了新型水火管鍋爐技術(shù)推向全國。

結(jié)論：

針對鍋爐選型問題，方快鍋爐做出一個簡單的計算公式，大家可根據(jù)自己實(shí)際情況進(jìn)行對照換算就可以大概估算出需要使用的鍋爐容量了。燃燒控制系統(tǒng)燃?xì)忮仩t燃燒控制系統(tǒng)的目的是控制燃?xì)馊紵倪^程，使用戶對輸出蒸汽負(fù)荷的要求與燃?xì)馊紵懦龅臒崃肯噙m應(yīng)，并且確保鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)和安全性。氣速再增大，床層中會發(fā)生大量鼓泡現(xiàn)象。針對某電廠2×660MW超超臨界鍋爐混煤摻燒下灰渣可燃物突升問題,分析了灰渣可燃物的變化規(guī)律,根據(jù)入爐煤煤質(zhì)化驗(yàn)報告、摻配方案、運(yùn)行歷史數(shù)據(jù)及采取的技術(shù)措施,并結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際狀況,從燃用煤種及鍋爐運(yùn)行情況2個方面分析了灰渣可燃物突升的原因,并提出了相應(yīng)的建議.分析表明:近期特定供應(yīng)商煤種(上海煤)煤質(zhì)波動較大,且存在極難燃的煤質(zhì)成分,引起灰渣可燃物異常升高;爐渣可燃物最高時間段,鍋爐額定負(fù)荷時鍋爐運(yùn)行氧量為0.96％,明顯低于日常運(yùn)行控制值和設(shè)計值,且高溫?zé)煔鉁囟缺绕渌惞r下該區(qū)域煙氣溫度低約55℃～60℃,是導(dǎo)致鍋爐燃燒進(jìn)一步惡化的原因.燃用上海煤時,建議采用提高磨煤機(jī)加載力、摻燒投運(yùn)方式選擇中下層燃燒器、加大摻燒磨上下二次風(fēng)開度等措施,以提升摻燒該煤種的燃盡程度。